Rapid Solidification Processing and Bulk Metallic Glass Casting_Aqida2014.en.es

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  lectura interesante de vidrio a granel
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  5 0,04 rápido Solidi Procesamiento fi cación y Bulk Fundición vidrio metálico5 0,04 rápido Solidi Procesamiento fi cación y Bulk Fundición vidrio metálico SN Aqida, Universidad de Malasia Pahang, Pahang, Malasia y la Universidad de Dublín, Dublín, IrlandaSN Aqida, Universidad de Malasia Pahang, Pahang, Malasia y la Universidad de Dublín, Dublín, Irlanda LH Shah, Universidad de Malasia Pahang, Pahang, MalasiaLH Shah, Universidad de Malasia Pahang, Pahang, MalasiaS Naher, Dublin City University, Dublín, Irlanda y la City University London, Londres, Reino UnidoS Naher, Dublin City University, Dublín, Irlanda y la City University London, Londres, Reino Unido D Brabazon, Dublin City University, Dublín, IrlandaD Brabazon, Dublin City University, Dublín, Irlanda 2014 Elsevier Ltd. Todos los derechos reservados. 5 .04.1 5 .04.1 Introducción 69 5.04.2 Cristal capacidad de formación en BMG Aleaciones 71 5.04.3 Fundición rápida de cristal metálico a granel 75 5.04.3.1 Temperatura de fundición 77 5.04.3.2 Fundida de aleación de velocidad de flujo y Solidi fi catión Fundida de aleación de velocidad de flujo y Solidi fi catión Fundida de aleación de velocidad de flujo y Solidi fi catión 79 5.04.4  Aleaciones subfundidas 81 5.04.5 La cristalinidad de fase y Transformación 81 5.04.5.1 Formación de la fase metaestable 84 5.04.5.2 Re grano fi namiento y Morfología Re grano fi namiento y Morfología Re grano fi namiento y Morfología 84 5.04.6 Conclusión 86 referencias 86 5.04.1 Introducción los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas los fi vidrio metálico primero (Au  80  Si  20)  que fue producido a propósito era de trabajo realizado en el Instituto de Tecnología de California (Caltech) en 1960. aleaciones metálicas amorfas (también llamados vidrios metálicos) tienen el potencial para reemplazar los materiales de ingeniería convencionales en muchas aplicaciones. aleaciones metálicas amorfas se han comercializado en aplicaciones para la ingeniería, la medicina, la electrónica, militar, deportes, y la fabricación de joyas. Dado que las investigaciones iniciales, los vidrios metálicos se han producido en las formas de Florida copos, gotas, cintas, cables, láminas, hojas y a granel. vidrios metálicos de forma a granel tienen secciones más los vidrios metálicos se han producido en las formas de Florida copos, gotas, cintas, cables, láminas, hojas y a granel. vidrios metálicos de forma a granel tienen secciones más los vidrios metálicos se han producido en las formas de Florida copos, gotas, cintas, cables, láminas, hojas y a granel. vidrios metálicos de forma a granel tienen secciones más gruesas de 1 mm, mientras que las cintas pueden ser tan fina como unos pocos micrones. Algunos vidrios metálicos a granel establecidos (BMGS) son Vitreloy1 (41,2% Zr, 13,8% de Ti, 12,5% de Cu, 10% Ni, y 22,5% Be) y su variante, Vitreloy2. A pesar de producción DIF fi cultades, aleaciones BMG exhiben propiedades mecánicas y físicas que son 13,8% de Ti, 12,5% de Cu, 10% Ni, y 22,5% Be) y su variante, Vitreloy2. A pesar de producción DIF fi cultades, aleaciones BMG exhiben propiedades mecánicas y físicas que son 13,8% de Ti, 12,5% de Cu, 10% Ni, y 22,5% Be) y su variante, Vitreloy2. A pesar de producción DIF fi cultades, aleaciones BMG exhiben propiedades mecánicas y físicas que son superiores a la mayoría de las aleaciones cristalinas. resistencias a la tracción de más de 2 GPa, cepas de rendimiento de 2%, resistencias a la compresión de 1500 - 5500 MPa, superiores a la mayoría de las aleaciones cristalinas. resistencias a la tracción de más de 2 GPa, cepas de rendimiento de 2%, resistencias a la compresión de 1500 - 5500 MPa, superiores a la mayoría de las aleaciones cristalinas. resistencias a la tracción de más de 2 GPa, cepas de rendimiento de 2%, resistencias a la compresión de 1500 - 5500 MPa, Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas Young ' s módulo de 70 - 275 MPa, y la fractura fortalezas de 3000 - Se han conseguido 5200 MPa ( 1,2) . Excelente resistencia a la corrosión, superplasticidad a temperaturas elevadas, y buenas propiedades magnéticas blandas también se han descubierto en BMG a base de Fe ( 3) . La buena reputación de BMGs proviene de su alta resistencia elevadas, y buenas propiedades magnéticas blandas también se han descubierto en BMG a base de Fe ( 3) . La buena reputación de BMGs proviene de su alta resistencia elevadas, y buenas propiedades magnéticas blandas también se han descubierto en BMG a base de Fe ( 3) . La buena reputación de BMGs proviene de su alta resistencia elevadas, y buenas propiedades magnéticas blandas también se han descubierto en BMG a base de Fe ( 3) . La buena reputación de BMGs proviene de su alta resistencia elevadas, y buenas propiedades magnéticas blandas también se han descubierto en BMG a base de Fe ( 3) . La buena reputación de BMGs proviene de su alta resistencia combinada y la dureza, elasticidad razonable, y mayor resistencia a la fractura que las gafas iónicos y unidos covalentemente o cerámicas ( 4) . aleaciones más amorfas que se combinada y la dureza, elasticidad razonable, y mayor resistencia a la fractura que las gafas iónicos y unidos covalentemente o cerámicas ( 4) . aleaciones más amorfas que se combinada y la dureza, elasticidad razonable, y mayor resistencia a la fractura que las gafas iónicos y unidos covalentemente o cerámicas ( 4) . aleaciones más amorfas que se combinada y la dureza, elasticidad razonable, y mayor resistencia a la fractura que las gafas iónicos y unidos covalentemente o cerámicas ( 4) . aleaciones más amorfas que se combinada y la dureza, elasticidad razonable, y mayor resistencia a la fractura que las gafas iónicos y unidos covalentemente o cerámicas ( 4) . aleaciones más amorfas que se producen a través de fundición requieren enfriamiento rápido, aunque algunas aleaciones pueden pasar cristalización a solidi inferior fi las tasas de cationes. Un método clave de producen a través de fundición requieren enfriamiento rápido, aunque algunas aleaciones pueden pasar cristalización a solidi inferior fi las tasas de cationes. Un método clave de producen a través de fundición requieren enfriamiento rápido, aunque algunas aleaciones pueden pasar cristalización a solidi inferior fi las tasas de cationes. Un método clave de lograr estructuras completamente amorfos en BMGs es la elección de elementos de aleación de múltiples componentes con más de 12% atómico diferencia de radios y calores negativos de la mezcla ( 3) . El desarrollo de diversas aleaciones BMG con nuevas propiedades asociadas y técnicas de formación ha permitido la fundición de la sección de negativos de la mezcla ( 3) . El desarrollo de diversas aleaciones BMG con nuevas propiedades asociadas y técnicas de formación ha permitido la fundición de la sección de negativos de la mezcla ( 3) . El desarrollo de diversas aleaciones BMG con nuevas propiedades asociadas y técnicas de formación ha permitido la fundición de la sección de negativos de la mezcla ( 3) . El desarrollo de diversas aleaciones BMG con nuevas propiedades asociadas y técnicas de formación ha permitido la fundición de la sección de negativos de la mezcla ( 3) . El desarrollo de diversas aleaciones BMG con nuevas propiedades asociadas y técnicas de formación ha permitido la fundición de la sección de espesores mayores, el logro de nuevas propiedades mecánicas, y su uso posible como materiales estructurales en masa. fundición de metal es favorable en la producción en masa de aleaciones como un método de fabricación en forma de red. Es capaz de resultar en la precisión dimensional aceptable. Los recientes avances en la fabricación moderna han dado lugar a más procesos de colada rápida, lo que ha ayudado a la producción de aleaciones amorfas. Estos procesos pueden crear formularios de aleación que van desde una pequeña Florida ake a una forma a granel, o simplemente permitir la introducción de nanocristales o nanoquasicrystals. vidrios metálicos a granel formularios de aleación que van desde una pequeña Florida ake a una forma a granel, o simplemente permitir la introducción de nanocristales o nanoquasicrystals. vidrios metálicos a granel formularios de aleación que van desde una pequeña Florida ake a una forma a granel, o simplemente permitir la introducción de nanocristales o nanoquasicrystals. vidrios metálicos a granel (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación (BMG) tienen un espesor que varía de 1 a 100 mm y han sido fabricados mediante el empleo de diversos procedimientos de colada ( 5) . BMG fundición requiere solidi fi de cationes de la aleación en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. en cuestión de milisegundos desde su temperatura de liquidus; este es un proceso lento con relación a la fi aleaciones primeros Vitri fi ed, que se sometió a velocidades de enfriamiento de 10  6 K s  1. Los cuatro principales contribuyentes al progreso de la fundición BMG han sido Inoue, Liquid Metal Technologies, Caltech, y el Laboratorio Nacional de Oak Ridge. En Figura 1 , una Los cuatro principales contribuyentes al progreso de la fundición BMG han sido Inoue, Liquid Metal Technologies, Caltech, y el Laboratorio Nacional de Oak Ridge. En Figura 1 , una Los cuatro principales contribuyentes al progreso de la fundición BMG han sido Inoue, Liquid Metal Technologies, Caltech, y el Laboratorio Nacional de Oak Ridge. En Figura 1 , una Los cuatro principales contribuyentes al progreso de la fundición BMG han sido Inoue, Liquid Metal Technologies, Caltech, y el Laboratorio Nacional de Oak Ridge. En Figura 1 , una cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en cronología del desarrollo cristal metálico se perfila desde el fi tiempo primero se demostró en 1960 en forma de un Au  80  Si  20 Florida Ake a través de los más recientes desarrollos en 2011, cuando se encontró importante que BMG puede ser moldeado por soplado y se forma en formas complejas. BMG fundición se introdujo en 1970 para desarrollar una Fe - Ni - PAG2011, cuando se encontró importante que BMG puede ser moldeado por soplado y se forma en formas complejas. BMG fundición se introdujo en 1970 para desarrollar una Fe - Ni - PAG2011, cuando se encontró importante que BMG puede ser moldeado por soplado y se forma en formas complejas. BMG fundición se introdujo en 1970 para desarrollar una Fe - Ni - PAG2011, cuando se encontró importante que BMG puede ser moldeado por soplado y se forma en formas complejas. BMG fundición se introdujo en 1970 para desarrollar una Fe - Ni - PAG2011, cuando se encontró importante que BMG puede ser moldeado por soplado y se forma en formas complejas. BMG fundición se introdujo en 1970 para desarrollar una Fe - Ni - PAG - B aleación de cinta continua. Más tarde, en 1980, Inoue y Johnson descubrieron que moldeo convencional con bajas velocidades de enfriamiento críticos se puede utilizar para - B aleación de cinta continua. Más tarde, en 1980, Inoue y Johnson descubrieron que moldeo convencional con bajas velocidades de enfriamiento críticos se puede utilizar para emitir aleaciones multicomponentes de formación de vidrio, a saber, lantano (La), magnesio (Mg), circonio (Zr), paladio (Pd), hierro ( Fe), cobre (Cu), y aleaciones a base de titanio (Ti). Uno de los descubrimientos más recientes es el de la nueva aleación altamente formadora de vidrio, La - Alabama - TM (en la que TM puede ser Ni o Cu). materiales de tierras (Ti). Uno de los descubrimientos más recientes es el de la nueva aleación altamente formadora de vidrio, La - Alabama - TM (en la que TM puede ser Ni o Cu). materiales de tierras (Ti). Uno de los descubrimientos más recientes es el de la nueva aleación altamente formadora de vidrio, La - Alabama - TM (en la que TM puede ser Ni o Cu). materiales de tierras (Ti). Uno de los descubrimientos más recientes es el de la nueva aleación altamente formadora de vidrio, La - Alabama - TM (en la que TM puede ser Ni o Cu). materiales de tierras (Ti). Uno de los descubrimientos más recientes es el de la nueva aleación altamente formadora de vidrio, La - Alabama - TM (en la que TM puede ser Ni o Cu). materiales de tierras raras tales como lantánidos crearon una mezcla excelente con Al y metales ferrosos para producir un BMG hasta 5 mm de espesor usando moldes de cobre ( 6) . Examen y raras tales como lantánidos crearon una mezcla excelente con Al y metales ferrosos para producir un BMG hasta 5 mm de espesor usando moldes de cobre ( 6) . Examen y raras tales como lantánidos crearon una mezcla excelente con Al y metales ferrosos para producir un BMG hasta 5 mm de espesor usando moldes de cobre ( 6) . Examen y raras tales como lantánidos crearon una mezcla excelente con Al y metales ferrosos para producir un BMG hasta 5 mm de espesor usando moldes de cobre ( 6) . Examen y raras tales como lantánidos crearon una mezcla excelente con Al y metales ferrosos para producir un BMG hasta 5 mm de espesor usando moldes de cobre ( 6) . Examen y comparación de lo que es una dimensión crítica para la fundición de aleación de variantes, mientras que todavía mantiene una estructura amorfa en todo, se ha discutido y presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por presentado por muchos investigadores desde el La  55  Alabama  25  Ni  20 aleación de BMG era fi pr imero presentado. Inoue continuó con la mejora diámetro fundido por  Materiales Procesamiento Integral, Volumen 5 http://dx.doi.org/10.1016/B978-0-08-096532-1.00506-9 69  La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y La producción de vítreo  55  Alabama  25  Ni  10  Cu  10 hasta en secciones gruesas 9 mm, mientras que al mismo tiempo el descubrimiento de otro de alta aleación formadora de vidrio, Mg - TM - Y, en forma de Mg  sesenta y cinco  Cu  25  Y  108.cinco  Cu  25  Y  108.cinco  Cu  25  Y  108.cinco  Cu  25  Y  108.cinco  Cu  25  Y  108. En 1992, Vitreloy1 (41,2% Zr, 13,8% de Ti, 12,5% de Cu, 10% Ni, y 22,5% Be) y Vitreloy2 (46,75% de Zr, 8,25% de Ti, 7,5% de Cu, 10% Ni, y 27,5% Be) fueron comercializado por Johnson y Peker como nuevos materiales aeroespaciales. Estos BMGs comerciales fueron fundidas en hasta 10 cm espesor de corte dentro de los contenedores de sílice. En 1997, fue BMG fi primero Johnson y Peker como nuevos materiales aeroespaciales. Estos BMGs comerciales fueron fundidas en hasta 10 cm espesor de corte dentro de los contenedores de sílice. En 1997, fue BMG fi primero Johnson y Peker como nuevos materiales aeroespaciales. Estos BMGs comerciales fueron fundidas en hasta 10 cm espesor de corte dentro de los contenedores de sílice. En 1997, fue BMG fi primero se aplica como material de la cabeza de palo de golf fabricada mediante fundición a presión de vacío. cabezas de palos de Vitreloy exhiben el doble de la dureza y 4 veces la elasticidad en comparación con los conductores de aleación de titanio, con el 99% de la energía de impacto de la cabeza BMG transferido a la bola ( 7) . Muchas aplicaciones de Vitreloy BMG han entrado en comparación con los conductores de aleación de titanio, con el 99% de la energía de impacto de la cabeza BMG transferido a la bola ( 7) . Muchas aplicaciones de Vitreloy BMG han entrado en comparación con los conductores de aleación de titanio, con el 99% de la energía de impacto de la cabeza BMG transferido a la bola ( 7) . Muchas aplicaciones de Vitreloy BMG han entrado en comparación con los conductores de aleación de titanio, con el 99% de la energía de impacto de la cabeza BMG transferido a la bola ( 7) . Muchas aplicaciones de Vitreloy BMG han entrado en comparación con los conductores de aleación de titanio, con el 99% de la energía de impacto de la cabeza BMG transferido a la bola ( 7) . Muchas aplicaciones de Vitreloy BMG han entrado en el mercado desde 2002, tales como hojas de bisturí oftálmicos, implantes espinales, marcos de raqueta de tenis, relojes de pulsera y cajas del teléfono. Aparte ejes fromVitreloy, BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 BMGmicrogear con 50- metro mmodules, 500- metro m diámetros de paso, y 10 dientes se han fundido usando La  55  Alabama  25  Ni  10 Figura 1 Cronología del desarrollo cristal metálico.Figura 1 Cronología del desarrollo cristal metálico. 70 Procesamiento rápido Solidi fi cación y granel de fundición de vidrio metálico  aleación. cuchillas quirúrgicas BMG son menos costosos en comparación con diamante, son más nítidas que el acero, tienen una excelente resistencia al desgaste, tienen una mayor relación resistencia-peso que el titanio o acero inoxidable, y permitir para moldes multicavidad para ser utilizado durante la colada microescala.Enhancement y modi fi cación de las propiedades BMG es un objetivo permanente de grupos de investigación internacionales. La resistencia a la tensión más alta de 2 GPa se caracterizó a Enhancement y modi fi cación de las propiedades BMG es un objetivo permanente de grupos de investigación internacionales. La resistencia a la tensión más alta de 2 GPa se caracterizó a Enhancement y modi fi cación de las propiedades BMG es un objetivo permanente de grupos de investigación internacionales. La resistencia a la tensión más alta de 2 GPa se caracterizó a partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, partir de aleación de BMG basada en Cu fundido, mientras que refractario y ligero Mg y aleaciones BMG basada en Al también se desarrollaron en Caltech en 2001 ( 8,9) . planar Florida fundición ow, fundición centrífuga, fundición a presión, se funde en fi fundición de filtración, de fundición por inyección y moldeo de succión son tipos de procesos de fundición BMG que se han reportado hasta la fundición centrífuga, fundición a presión, se funde en fi fundición de filtración, de fundición por inyección y moldeo de succión son tipos de procesos de fundición BMG que se han reportado hasta la fundición centrífuga, fundición a presión, se funde en fi fundición de filtración, de fundición por inyección y moldeo de succión son tipos de procesos de fundición BMG que se han reportado hasta la fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo fecha ( 3,10 - 13) . Además de fundición, otras técnicas de formación que se han utilizado para producir forma casi neta partes BMG incluyen la formación rápida de descarga de condensador y moldeo por soplado. Algunos componentes BMG-producido se muestran en la Figura 2 ( 14,15,16) . En esta revisión, técnicas de BMG rápida de colada, capacidad de formación de cristal en las aleaciones de por soplado. Algunos componentes BMG-producido se muestran en la Figura 2 ( 14,15,16) . En esta revisión, técnicas de BMG rápida de colada, capacidad de formación de cristal en las aleaciones de por soplado. Algunos componentes BMG-producido se muestran en la Figura 2 ( 14,15,16) . En esta revisión, técnicas de BMG rápida de colada, capacidad de formación de cristal en las aleaciones de por soplado. Algunos componentes BMG-producido se muestran en la Figura 2 ( 14,15,16) . En esta revisión, técnicas de BMG rápida de colada, capacidad de formación de cristal en las aleaciones de por soplado. Algunos componentes BMG-producido se muestran en la Figura 2 ( 14,15,16) . En esta revisión, técnicas de BMG rápida de colada, capacidad de formación de cristal en las aleaciones de por soplado. Algunos componentes BMG-producido se muestran en la Figura 2 ( 14,15,16) . En esta revisión, técnicas de BMG rápida de colada, capacidad de formación de cristal en las aleaciones de metales, aleaciones superenfriadas, transformación de fase durante el rápido solidi fi se pr esentan de cationes, y los parámetros de colada efectos sobre las propiedades de BMG.metales, aleaciones superenfriadas, transformación de fase durante el rápido solidi fi se pr esentan de cationes, y los parámetros de colada efectos sobre las propiedades de BMG.metales, aleaciones superenfriadas, transformación de fase durante el rápido solidi fi se pr esentan de cationes, y los parámetros de colada efectos sobre las propiedades de BMG. 5.04.2 capacidad de formación de cristal en BMG AleacionesBMG resultados de aleación se deben a varios factores, incluyendo falta de coincidencia tamaño atómico, el uso de un sistema de componentes múltiples con tres o más elementos, y la ocurrencia de los calores negativos de la mezcla entre sus elementos ( 8) . Estos son los tres principales consideraciones para la consecución de la capacidad formadora de vidrio (GFA) en ocurrencia de los calores negativos de la mezcla entre sus elementos ( 8) . Estos son los tres principales consideraciones para la consecución de la capacidad formadora de vidrio (GFA) en ocurrencia de los calores negativos de la mezcla entre sus elementos ( 8) . Estos son los tres principales consideraciones para la consecución de la capacidad formadora de vidrio (GFA) en ocurrencia de los calores negativos de la mezcla entre sus elementos ( 8) . Estos son los tres principales consideraciones para la consecución de la capacidad formadora de vidrio (GFA) en ocurrencia de los calores negativos de la mezcla entre sus elementos ( 8) . Estos son los tres principales consideraciones para la consecución de la capacidad formadora de vidrio (GFA) en aleaciones metálicas. GFA se refiere a la facilidad de Vitri fi cación de una aleación para formar una estructura amorfa, y su capacidad para suprimir la nucleación de cristales durante el proceso aleaciones metálicas. GFA se refiere a la facilidad de Vitri fi cación de una aleación para formar una estructura amorfa, y su capacidad para suprimir la nucleación de cristales durante el proceso aleaciones metálicas. GFA se refiere a la facilidad de Vitri fi cación de una aleación para formar una estructura amorfa, y su capacidad para suprimir la nucleación de cristales durante el proceso de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición de enfriamiento. Turnbull y compañero de trabajo presentan una formulación de la reducción de temperatura de transición vítrea, T  rg,  en 1969 ( 17) . Reducción de la temperatura de transición vítrea es equivalente a la relación de temperatura de transición vítrea tomelting temperatura (liquidus) de aleación de AMETAL. El más alto GFA ha sido reportado T  rg ¼ 2/3, en la que cristal vítrea es equivalente a la relación de temperatura de transición vítrea tomelting temperatura (liquidus) de aleación de AMETAL. El más alto GFA ha sido reportado T  rg ¼ 2/3, en la que cristal vítrea es equivalente a la relación de temperatura de transición vítrea tomelting temperatura (liquidus) de aleación de AMETAL. El más alto GFA ha sido reportado T  rg ¼ 2/3, en la que cristal vítrea es equivalente a la relación de temperatura de transición vítrea tomelting temperatura (liquidus) de aleación de AMETAL. El más alto GFA ha sido reportado T  rg ¼ 2/3, en la que cristal vítrea es equivalente a la relación de temperatura de transición vítrea tomelting temperatura (liquidus) de aleación de AMETAL. El más alto GFA ha sido reportado T  rg ¼ 2/3, en la que cristal metálico puede formarse a una velocidad de enfriamiento muy baja y se obtiene una gran región líquida superenfriada ( 18,19) . El efecto del espesor de la sección y variaciones asociadas en metálico puede formarse a una velocidad de enfriamiento muy baja y se obtiene una gran región líquida superenfriada ( 18,19) . El efecto del espesor de la sección y variaciones asociadas en metálico puede formarse a una velocidad de enfriamiento muy baja y se obtiene una gran región líquida superenfriada ( 18,19) . El efecto del espesor de la sección y variaciones asociadas en metálico puede formarse a una velocidad de enfriamiento muy baja y se obtiene una gran región líquida superenfriada ( 18,19) . El efecto del espesor de la sección y variaciones asociadas en metálico puede formarse a una velocidad de enfriamiento muy baja y se obtiene una gran región líquida superenfriada ( 18,19) . El efecto del espesor de la sección y variaciones asociadas en velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) .velocidad de enfriamiento en la producción de microestructuras amorfas o cristalinas ha sido demostrada para Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel, como se muestra en figura 3 ( 20) . El potencial de las aleaciones amorfas para ser fundido convencionalmente depende de su capacidad de formación de vidrio. BMGs a base de Fe Inmulticomponent, la formación de cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación cristales está restringida por un alto vacío de al menos 10  3 Pa y una alta pureza de los elementos (contenido de oxígeno debe ser inferior a 400 ppm) ( 21) . Teniendo en cuenta que la preparación de elementos de alta pureza es difícil y costoso, la mejora de GFA puede ser mejorada y el coste achievedmore eficazmente mediante la eliminación de las impurezas a través de una Florida agente de elementos de alta pureza es difícil y costoso, la mejora de GFA puede ser mejorada y el coste achievedmore eficazmente mediante la eliminación de las impurezas a través de una Florida agente de elementos de alta pureza es difícil y costoso, la mejora de GFA puede ser mejorada y el coste achievedmore eficazmente mediante la eliminación de las impurezas a través de una Florida agente uxing (por ejemplo, óxido de boro en los vidrios a base de Pd para eliminar las partículas de óxido) y multimetalloids Añadir, materiales de tierras raras, y elementos puros en aleaciones BMG ( 21,22)uxing (por ejemplo, óxido de boro en los vidrios a base de Pd para eliminar las partículas de óxido) y multimetalloids Añadir, materiales de tierras raras, y elementos puros en aleaciones BMG ( 21,22)uxing (por ejemplo, óxido de boro en los vidrios a base de Pd para eliminar las partículas de óxido) y multimetalloids Añadir, materiales de tierras raras, y elementos puros en aleaciones BMG ( 21,22) . aleaciones glassformer altos son más viscoso incluso a temperaturas más altas; al disminuir la temperatura, que han limitado la movilidad atómica que impide la cristalización, como se muestra . aleaciones glassformer altos son más viscoso incluso a temperaturas más altas; al disminuir la temperatura, que han limitado la movilidad atómica que impide la cristalización, como se muestra en Figura 4 ( 13,14,22) .en Figura 4 ( 13,14,22) .en Figura 4 ( 13,14,22) .en Figura 4 ( 13,14,22) .en Figura 4 ( 13,14,22) .  Al modelar los parámetros de GFA, aleaciones BMG pueden ser diseñados con combinaciones de elementos tales como metaloides, metales de transición, los materiales de tierras raras, y diversas cantidades de elementos de aleación estándar con diferentes tamaños atómicos ( 23) . adiciones menores adiversas cantidades de elementos de aleación estándar con diferentes tamaños atómicos ( 23) . adiciones menores adiversas cantidades de elementos de aleación estándar con diferentes tamaños atómicos ( 23) . adiciones menores adiversas cantidades de elementos de aleación estándar con diferentes tamaños atómicos ( 23) . adiciones menores adiversas cantidades de elementos de aleación estándar con diferentes tamaños atómicos ( 23) . adiciones menores a Figura 2 Establecimiento de artículos BMG a través de (a) de descarga de condensador rápida formación (reproducido de Johnson, WL; Demetriou, MD; Kim, C.Figura 2 Establecimiento de artículos BMG a través de (a) de descarga de condensador rápida formación (reproducido de Johnson, WL; Demetriou, MD; Kim, C. PAG.; Schramm, la patente JP EE.UU. 20090236017, 2009), (b) envolvente de fundición (reproducido de Yokoyama, Yoshihiko; Mund, Enrico; Inoue, Akihisa;. Schultz, Ludwig Fundición Cap y técnicas de fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.fundición con envuelta para Zr   55  Cu  30  Ni  5  Alabama  10 Glassy Rod de la aleación con 32 mm de diámetro. J. Phys .: Conf. Ser.2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344).2009, 144, 012043), y (c) de moldeo por soplado (reproducido de Schroers, J .; Pham, Q .; Peker, A .; Paton, N .; Curtis, RV de moldeo por soplado de vidrio metálico a granel. Scr. Mater. 2007, 57, 341 - 344). Procesamiento rápido Solidi fi cación y granel de fundición de vidrio metálico 71  BMGs de elementos de aleación pueden proporcionar estabilidad térmica mejorada y propiedades mecánicas ( 19) . Entre los diversos tipos de vidrios metálicos, el sistema de aleación BMGs de elementos de aleación pueden proporcionar estabilidad térmica mejorada y propiedades mecánicas ( 19) . Entre los diversos tipos de vidrios metálicos, el sistema de aleación BMGs de elementos de aleación pueden proporcionar estabilidad térmica mejorada y propiedades mecánicas ( 19) . Entre los diversos tipos de vidrios metálicos, el sistema de aleación BMGs de elementos de aleación pueden proporcionar estabilidad térmica mejorada y propiedades mecánicas ( 19) . Entre los diversos tipos de vidrios metálicos, el sistema de aleación BMGs de elementos de aleación pueden proporcionar estabilidad térmica mejorada y propiedades mecánicas ( 19) . Entre los diversos tipos de vidrios metálicos, el sistema de aleación basada en Fe contiene un alto número de componentes, lo que indica las mayores grados de complejidad y dif fi cultades que se requieren para crear BMGs a base de Fe.basada en Fe contiene un alto número de componentes, lo que indica las mayores grados de complejidad y dif fi cultades que se requieren para crear BMGs a base de Fe.basada en Fe contiene un alto número de componentes, lo que indica las mayores grados de complejidad y dif fi cultades que se requieren para crear BMGs a base de Fe. Fe-aleaciones basadas BMG son muy duro (algunas aleaciones tienen más de 1.200 dureza Vickers) y exhiben muy altas resistencias a la compresión de más de 3000 MPa ( 22) . La Fe-aleaciones basadas BMG son muy duro (algunas aleaciones tienen más de 1.200 dureza Vickers) y exhiben muy altas resistencias a la compresión de más de 3000 MPa ( 22) . La Fe-aleaciones basadas BMG son muy duro (algunas aleaciones tienen más de 1.200 dureza Vickers) y exhiben muy altas resistencias a la compresión de más de 3000 MPa ( 22) . La Fe-aleaciones basadas BMG son muy duro (algunas aleaciones tienen más de 1.200 dureza Vickers) y exhiben muy altas resistencias a la compresión de más de 3000 MPa ( 22) . La Fe-aleaciones basadas BMG son muy duro (algunas aleaciones tienen más de 1.200 dureza Vickers) y exhiben muy altas resistencias a la compresión de más de 3000 MPa ( 22) . La mayoría de las aleaciones a base de Fe contener  al menos seis elementos, y algunos tienen ocho ( 24) . En aleaciones basadas en Fe, la adición de una pequeña cantidad de elementos mayoría de las aleaciones a base de Fe contener  al menos seis elementos, y algunos tienen ocho ( 24) . En aleaciones basadas en Fe, la adición de una pequeña cantidad de elementos mayoría de las aleaciones a base de Fe contener  al menos seis elementos, y algunos tienen ocho ( 24) . En aleaciones basadas en Fe, la adición de una pequeña cantidad de elementos mayoría de las aleaciones a base de Fe contener  al menos seis elementos, y algunos tienen ocho ( 24) . En aleaciones basadas en Fe, la adición de una pequeña cantidad de elementos mayoría de las aleaciones a base de Fe contener  al menos seis elementos, y algunos tienen ocho ( 24) . En aleaciones basadas en Fe, la adición de una pequeña cantidad de elementos de gran tamaño atómico de tierras raras, metaloides, metales de transición tempranos, y metales simples aumenta la GFA. Los diferentes tipos de aditivos / elementos para impulsar GFA en aleaciones de fundición a base de Fe se han identificado fi ed. La adición de pequeñas cantidades (hasta 3 por ciento atómico (% at.)) De niobio (Nb), tantalio (Ta) y tungsteno (W) en en aleaciones de fundición a base de Fe se han identificado fi ed. La adición de pequeñas cantidades (hasta 3 por ciento atómico (% at.)) De niobio (Nb), tantalio (Ta) y tungsteno (W) en en aleaciones de fundición a base de Fe se han identificado fi ed. La adición de pequeñas cantidades (hasta 3 por ciento atómico (% at.)) De niobio (Nb), tantalio (Ta) y tungsteno (W) en una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s una Fe - Zr - sistema de aleación B provoca cambios en el tamaño atómico y genera pares atómicos con diferentes calores negativos de la mezcla, que satisfacen Inoue ' reglas empíricas s BMG, como se muestra en Figura 5 ( 8) . Una consecuencia de tener una mayor cantidad de un elemento refractario, tal como tungsteno, en la aleación puede ser la existencia de fases BMG, como se muestra en Figura 5 ( 8) . Una consecuencia de tener una mayor cantidad de un elemento refractario, tal como tungsteno, en la aleación puede ser la existencia de fases BMG, como se muestra en Figura 5 ( 8) . Una consecuencia de tener una mayor cantidad de un elemento refractario, tal como tungsteno, en la aleación puede ser la existencia de fases BMG, como se muestra en Figura 5 ( 8) . Una consecuencia de tener una mayor cantidad de un elemento refractario, tal como tungsteno, en la aleación puede ser la existencia de fases BMG, como se muestra en Figura 5 ( 8) . Una consecuencia de tener una mayor cantidad de un elemento refractario, tal como tungsteno, en la aleación puede ser la existencia de fases BMG, como se muestra en Figura 5 ( 8) . Una consecuencia de tener una mayor cantidad de un elemento refractario, tal como tungsteno, en la aleación puede ser la existencia de fases rica en tungsteno no fundidos que son propensos a la nucleación durante la colada. La combinación de elementos de cromo y molibdeno en la aleación basada en Fe mejora la GFA y al mismo tiempo mejora la resistencia a la corrosión con respecto a los aceros convencionales. Esfuerzos en hacer un BMG cuaternario rentable se han hecho evitando elementos molibdeno costosos. Para los aditivos metaloides, la mayoría de las aleaciones a base de Fe se componen de hasta 20 at.% En Florida influir en la estructura. adiciones metaloide deprimen la temperatura de Para los aditivos metaloides, la mayoría de las aleaciones a base de Fe se componen de hasta 20 at.% En Florida influir en la estructura. adiciones metaloide deprimen la temperatura de Para los aditivos metaloides, la mayoría de las aleaciones a base de Fe se componen de hasta 20 at.% En Florida influir en la estructura. adiciones metaloide deprimen la temperatura de liquidus y aumentan la temperatura de transición vítrea, mejorando así la GFA de una aleación. Aunque los aditivos de metaloides, tales como boro (B) se han traducido en alta GFA en muchos sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como sistemas de aleación BMG (por ejemplo, Fe  61  Co  7  Zr   9.5  Mes  5  W  2  segundo  15.5),  la cantidad se reduce al mínimo en general con el fin de reducir el costo ( 25) . elementos de tierras raras, tales como lantánidos e itrio, mejoran el diámetro de fundición crítico de hasta unos pocos centímetros de aceros amorfos de alta de hierro. La adición de elementos de gran tamaño, tales como itrio (Y) a las aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización aleaciones basadas en Fe, eleva el punto de muestras como a cielo cercanas a la de fusión eutéctico. especí fi camente, en Fe - cr - Co - Mes - Minnesota - do - aleaciones B, itrio dificulta la cristalización de fases Fe-carburo, ya que es insoluble en esta fase. Por lo tanto, reordenamiento requiere tiempo de cristalización más largo, lo que aumenta GFA. Además, los óxidos insolubles formadas por la adición de metales de las tierras raras permiten aleaciones BMG a base de Fe para ser emitidos en el aire ( 22) .la adición de metales de las tierras raras permiten aleaciones BMG a base de Fe para ser emitidos en el aire ( 22) .la adición de metales de las tierras raras permiten aleaciones BMG a base de Fe para ser emitidos en el aire ( 22) .la adición de metales de las tierras raras permiten aleaciones BMG a base de Fe para ser emitidos en el aire ( 22) . figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; figura 3 Los patrones de difracción de rayos X tomadas desde diferentes espesores de (a) Ca  53  mg  23  Cu  24 y (b) Ca  58  mg  18  Zn  12  Cu  12 fundido aleaciones. Reproducido de Senkov, ON; Milagro, DB; Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14,Scott, JM Desarrollo y caracterización de Ca - mg - Zn - Cu vidrios metálicos a granel. intermetálicos 2006, 14, 1055 - 1060.1055 - 1060.1055 - 1060. Figura 4 viscosidad dependiente de la temperatura para vidrios metálicos. (A) mediciones de forma de dilatación de viscosidad calculados de vidrio a base de Ni (reproducidas a partir de Nowosielski, R .; Babilas, Figura 4 viscosidad dependiente de la temperatura para vidrios metálicos. (A) mediciones de forma de dilatación de viscosidad calculados de vidrio a base de Ni (reproducidas a partir de Nowosielski, R .; Babilas, R. Fabricación de vidrios metálicos a granel por bastidor centrífugo Método. J. Lograr. Mater. Fabrica. Ing. 2007, 20,R. Fabricación de vidrios metálicos a granel por bastidor centrífugo Método. J. Lograr. Mater. Fabrica. Ing. 2007, 20,R. Fabricación de vidrios metálicos a granel por bastidor centrífugo Método. J. Lograr. Mater. Fabrica. Ing. 2007, 20,R. Fabricación de vidrios metálicos a granel por bastidor centrífugo Método. J. Lograr. Mater. Fabrica. Ing. 2007, 20, 487 - 490.) y (b) viscosidad medida utilizando el método de indentación de vidrios metálicos basados en Zr seleccionados (reproducido de Johnson, WL; Demetriou,487 - 490.) y (b) viscosidad medida utilizando el método de indentación de vidrios metálicos basados en Zr seleccionados (reproducido de Johnson, WL; Demetriou,487 - 490.) y (b) viscosidad medida utilizando el método de indentación de vidrios metálicos basados en Zr seleccionados (reproducido de Johnson, WL; Demetriou, MARYLAND; Kim, CP; Schramm, la patente JP EE.UU. 20090236017, 2009). 72 Procesamiento rápido Solidi fi cación y granel de fundición de vidrio metálico
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